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by means of a hydraulic loading rig. The applied load and
corresponding load ratio for each of the four tested beams
are shown in Table 9. The applied loading is made up of two
components — a uniformly distributed load from the dead
weight of the concrete slab and steel beam and applied point
loads. The load ratio is defined as the maximum moment from
all applied loading Mmax divided by the room temperature
in-plane major axis bending resistance Mc,y,Rd (calculated
according to prEN 1993-1-4 [19]), in which measured geometry
and material properties have been utilised and all partial factors
have been taken equal to unity. The simply supported 120 × 64 I-section beam exhibited high deformations earlier than
anticipated; to prevent premature failure the load level was
reduced during the test. Applying the EN 1363-1 [21] failure
criteria, the beam failed before the load level was reduced, so
for the purposes of analysis it is assumed the initial loading was
present for the duration of the test.
The furnace temperature rise followed the standard
temperature–time relationship specified in EN 1991-1-2 [13].
Thermocouples were used to measure the beam temperature
at different points around the cross-sections and along the
lengths of the beams. Linear displacement transducers were
positioned at midspans to measure the central deflections of the
beams during testing. The beams were exposed to fire on three
sides, with the concrete slab on the top flange of the members,
arranged to act non-compositely.
所有情况下，负载采用水压负载设备加载的混凝土板来实现。4个供试束流每个应用的负载和对应的负载率如表9所示。使用的负载有两种元素组成— 一个均匀分布的混凝土板净重和钢束流负载以及应用点负载。负载率定义为所有应用的最大负载M-max被室温平面长轴挠曲抗性Mc,y,Rd (根据 prEN 1993-1-4 [19]计算)相除, 其中利用了测试的几何与物理特性并且所有偏因子取值相等以便统一。这简单地证实了120 × 64单面束流呈现出比预期的要早的高变形，为防止过早破坏在测试中减小了负载水平。应用“EN 1363-1 [21]”破坏的标准，束流在加载水平降低之前破坏，因此为了分析的目的假设最初负载可以持续到测试结束。炉温的升高依照“EN 1991-1-2”规定的标准温度－时间关系[13]。热电偶用于测定横截面周围和沿着束流长度上不同点的束流温度。线性位移传感器放在中部用于测量测试过程中束流的中部变形。混凝土板构件的上翼缘束流三面暴露于火中以便使其非成分地作用。
在任何情况下,负荷是通过采用混凝土板 通过一个液压装造. 负载和应用 负载相应比例分别为4束测试 见表9. 应用上由两 组件-负荷分布均匀的死亡 重钢和混凝土板梁的应用与问题 负荷. 负荷率是指从最高的时刻 所有申请量除以MMAX室温 在司仪的抵抗弯曲机长轴、Y、道(计算 根据1993年1月4日19PREN),其中几何测量 和材料特性因素,部分已全部使用, 已采取平等团结. 我只支持120乘64的第横梁变形早出高 预期; 为防止过早失败的负荷水平 在减少的考验. 21应用失败en1363-1 标准,不能束前负荷水平下降, 为了分析上的初步设想是 目前为测试期. 提高标准后的炉温 温度关系具体时间1991年1月2日13en. thermocouples用来测量温度光束 不同点附近断面和沿 横梁的长度. 线性器被迁移 midspans测量定位在中央的挠度 在束检验. 遭受火灾的3束 双方在混凝土板的顶部法兰委员会成员 安排采取非compositely.
n 所有的情形, 负荷被经由具体物平板应用
经由一个水力的载入装备。 应用的负荷和
为每个的对应负荷比那四测试了光线
在表 9 中被显示。 应用的载入由二组成
成份—一统一地分配了来自死去的人负荷
具体的平板重量和钢光线和应用的点
负荷。 负荷比被定义为最大的片刻从
所有的应用载入被室温分开的 Mmax
弯曲抵抗 Mc ， y 的在- 飞机主要的轴, Rd( 计算
依照 prEN 1993-1-4[19]), 在哪一测量了几何学
而且物质的财产是利用和所有的部分因素
已经被拿等于到个体。 第一只是支援的 120 × 64- 区段光线早地展现了高的毁坏比较
预期; 避免早熟的失败负荷水平是
在测试期间减少。 应用 N 字 1363-1[21] 失败
标准,失败的在负荷水平之前的光线被减少, 如此
为了分析它被假定开始的载入是
为测试的期间呈现。
火炉温度上升依照了标准
温度–时间被叙述的关系在按 1991-1-2[13].
热电偶用来测量光线温度
在跨区段附近的不同点和向前那
光线的长度。 线的换置转换器是
在 midspans 放置测量中央的歪斜那
在测试期间的光线。 光线遭受点燃在三之上
边,藉由具体物在成员的最高边缘上的平板,
安排含有种种要素地表现非。
在所有的情况，负荷经由具体的平板被应用
经由一个水力的载入装备。 应用的负荷和
为每个的对应负荷比那四测试了光线
在表 9 中被显示。 应用的载入由二组成
成份 - 一统一地分配了来自死去的人负荷
具体的平板和钢光线和应用的点重量
负荷。 负荷比被定义为最大的片刻从
全部应用了载入被室温分开的 Mmax
在- 飞机弯曲抵抗 Mc ， y 的主要轴, Rd( 计算
依照 prEN 1993-1-4[19]), 在哪一测量了几何学
而且物质的财产是利用和所有的部分因素
已经被轮流对手到个体。 第一只是支援的 120 × 64- 区段光线展现了高的毁坏早的超过
预期; 避免负荷水平是的早熟失败
在测试期间减少。 应用 N 字 1363-1[21] 失败
标准, 光线在负荷水平之前失败被减少, 如此
为了分析它被假定开始的载入是
呈现测试的期间。
火炉温度上升跟随了标准
温度–时间关系指定在按 1991-1-2[13].
热电偶用来测量光线温度
在跨区段附近的不同点和向前那
光线的长度。 线的换置转换器是
在 midspans 放置测量中央歪斜那
在测试期间微笑。 光线遭受点燃在三之上
边,藉由在成员的最高边缘上的具体平板,
安排含有种种要素地表现非。