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column tests柱测试
beam tests梁测试
structural stainless steel结构型不锈钢
关键参数key parameters
minor axis短轴
cold-rolled channels冷轧卷材
法语le Centre Technique Industriel de la Construction M´etallique （CTICM）：工业建筑技术中心
Load ratio负载率
applied load 施加负载
divided by相除（数学）
hydraulic jacks水压千斤顶

3. 构件行为
进行了6个不锈钢柱和4个不锈钢梁的全部构件测试。所有材料等级为1.4301。四个柱测试和两个梁测试重复多次。参数研究是为了研究个别关键参数的重要性，另外还获得了结构型不锈钢耐火性能数据 [10].

3.1. 柱测试步骤
进行了6个等级为1.4301的不锈钢柱的耐火性测试。钢材建筑研究所(SCI) 进行了4个柱长3.4米的测试。4个构件中3个是由2个冷轧卷材沿柱长尖对尖焊在一起而成型的矩形中空面(均是第1–3类横截面)，或者是由2个冷轧卷材沿柱长背靠背焊在一起的一个截面 (第4类横截面)。 所有4种情况下柱两端均完全固定， 并且假定有效长度是系统总长的0.5倍。剩下的2个柱测试由工业建筑技术中心进行。两柱均为正方形中空截面 (每个柱有第1–3类横截面或第4类横截面),with pinned end conditions and总长(并且有效)3.99 m。5 mm小的负载偏心率用来表示两柱完全压曲的失败模式。供试截面几何、关键物理特性如表6所示。表6表明测试前柱为150×100×6.0 RHS。所有测试中用水压千斤顶加上负载，并且允许柱扩张抵抗负载使得负载在测试中一直保持恒定。6个供试柱每一个的施加负载和相应的负载率如表7所示。负载率定义为 施加负载除以室温下短轴的压曲抗性“Nb/Rd” (根据“EN 1993-1-4”计算[19])，其中应用到物质的几何、物理属性，并且所有偏因子取相等以便统一。控制炉内气温使其达到《EN 1991-1-2 》[13]中规定的标准温度–时间关系，并在方程(1)给出。方程(1)的关系通常指的是纤维质的传热效率, 尽管它和现实的火并不吻合，但提供了可用来评价结构构件耐火性能标准的基础 [20]。

3. 成员行为
全标度成员在六个不锈钢栏上的检验和
四个不锈钢梁被实行。 所有的事物是
等级 1.4301. 栏中的四个检验和梁中的二个检验
被数字地复制。 参数的研究被引导
调查个别主要叁数的重要度和
产生加添的结构不锈钢火绩效
数据 [10].
3.1. 为栏的检验程序
火检验在六 1.4301 级不锈钢上被实行
栏。 四个检验被钢的构造实行了
在长度 3.4 m 的栏上创立 (SCI) 。 这些四
成员, 三是矩形的洞剖面图 ( 所有的由于
类别 1 – 3个截面)藉由焊接二个寒冷形成- 卷
沟流尖塞端-到- 尖塞端沿着栏的长度, 和那
另外地是一我- 剖面图 ( 由于一个类别 4 截面), 形成
从二个寒冷- 卷被焊接的沟流紧接的向前那
栏的长度。 在所有的四情况两者都栏结束
完全被修理, 和一个有效的长度相等的到 0.5 次
系统长度被假定。 二个剩馀的栏
检验被 le 中心技术 Industriel de la 实行了
构造 M ′ etallique(CTICM). 两者的栏是正直的
挖空剖面图 ( 一由于类别 1 – 3个截面, 另一个
藉由一个类别 4 截面), 藉由用针别住的结束条件式和一
3.99 m 的全部 ( 和有效的) 长度。 一个小离心
5个毫米的载入被应用到两者的 CTICMcolumns 引诱
一个全部的扣住失败模态。 标准的几何[学] 和键
为被测试的剖面图的物质性质在表 6 中被显示。
图 6 表演 150 × 100 × 在～之前测试的 6.0个 RHS 栏。
在所有的检验中，负载被应用使用水力的插座, 和
负载在检验各处被藉由允许保持常数
栏扩大对抗负载。 应用的负载和
为每一个六个被测试的栏对应的负载比率
在表 7 中被显示。 负载比率被定义为应用的负载
藉着房间 temperatureminor 桥扣住电阻分开
Nb ， z ， RD(依照 prEN 1993-1-4[19] 计算) 哪里
标准的几何[学] 和物质的性质是利用
而且所有的部分因数已经被轮流对手到个体。
火炉的气体温度被控制达成
标准的温度–时间联系指定在按
1991-1-2[13], 而且被情绪商数给予。 (1)。 情绪商数的联系。 (1)
被时常称为纤维素质暖气率, 而且虽然
它不符合一个实在的火, 它提供一个标准
基在之上结构元素的火绩效
可能被评估 [20].

3. Member behaviour
Full scale member tests on six stainless steel columns and
four stainless steel beams were carried out. All material was
grade 1.4301. Four of the column tests and two of the beam tests
were replicated numerically. Parametric studies were conducted
to investigate the importance of individual key parameters and
to generate additional structural stainless steel fire performance
data [10].
3.1. Test procedure for columns
Fire tests were carried out on six grade 1.4301 stainless steel
columns. Four tests were carried out by the Steel Construction
Institute (SCI) on columns of length 3.4 m. Of these four
members, three were rectangular hollow sections (all with
Class 1–3 cross-sections) formed by welding two cold-rolled
channels tip-to-tip along the length of the column, and the
other was an I-section (with a Class 4 cross-section), formed
from two cold-rolled channels welded back-to-back along the
length of the column. In all four cases both ends of the columns
were fully fixed, and an effective length equal to 0.5 times
the system length was assumed. The two remaining column
tests were carried out by le Centre Technique Industriel de la
Construction M´etallique (CTICM). Both columns were square
hollow sections (one with a Class 1–3 cross-section, the other
with a Class 4 cross-section),with pinned end conditions and an
overall (and effective) length of 3.99 m. A small eccentricity of
loading of 5 mm was applied to both CTICMcolumns to induce
an overall buckling failure mode. Measured geometry and key
material properties for the tested sections are shown in Table 6.
Fig. 6 shows the 150×100×6.0 RHS column prior to testing.
In all tests, load was applied using hydraulic jacks, and
the load was kept constant throughout the tests by allowing
the columns to expand against the load. Applied load and
corresponding load ratio for each of the six tested columns
are shown in Table 7. Load ratio is defined as the applied load
divided by the room temperatureminor axis buckling resistance
Nb,z,Rd (calculated according to prEN 1993-1-4 [19]), in which
measured geometry and material properties have been utilised
and all partial factors have been taken equal to unity.
The gas temperature in the furnace was controlled to achieve
the standard temperature–time relationship specified in EN
1991-1-2 [13], and given by Eq. (1). The relationship of Eq. (1)
is often referred to as the cellulosic heating rate, and although
it does not correspond to an actual fire, it provides a standard
basis upon which the fire performance of structural elements
may be evaluated [20].

3. 对六个
不锈钢的专栏和四条不锈钢的射线的成员行为充分的
标度成员测试被执行了。 所有材料是
等级1.4301。 四专栏测试和二射线测试
数字上被复制了。 参数研究进行
调查各自的关键参量的重要性和
引起另外的结构不锈钢的火
工作特性[10]。
3.1. 试验过程为专栏
火测试在六个等级1.4301不锈钢的专栏
被执行了。 四个测试由钢建筑学院
(SCI)执行在长度3.4 m.的专栏。 这四名
成员， 三是焊接(全部以类
1-3横断面)形成的长方形空心部分二种被冷轧的
渠道沿专栏的长度打翻对打翻， 并且
其他是我部分(以类4横断面)， 从
二形成冷轧了渠道焊接了紧接沿
专栏的长度。 在所有四个案件专栏的两个末端
是充分地固定的， 并且一个有效长度相等与0.5倍
系统长度假设。 二个剩余的专栏
测试由le中心技术Industriel de la Construction
M etalliquee (CTICM)执行。 两个专栏是方形的
空心(第一部分以类1-3横断面， 其他
以类4横断面)，以被别住的终端条件和
整体(和有效的)长度的3.99 m。 5毫米装货
小怪癖被申请了于两导致一种
整体折的失败形式的CTICMcolumns。 被测量的几何和
关键材料物产为被测试的部分在表6显示。
。 6个展示150×100×6.0 RHS专栏在测试之前。
在所有测试， 装载使用水力插座是应用的， 并且
装载通过允许专栏扩展保持
恒定在测试中反对装载。 应用的装载和
对应的装载比率为每一个六个被测试的专栏
在表7显示。 装载比率被定义，应用的装载
由室temperatureminor轴折的抵抗Nb
划分了，z，Rd (被计算根据prEN 1993-1-4 [19])， in which
measured geometry and material properties have been utilised
and all partial factors have been taken equal to unity.
The gas temperature in the furnace was controlled to achieve
the standard temperature–time relationship specified in EN
1991-1-2 [13], and given by Eq. (1). The relationship of Eq. (1)
is often referred to as the cellulosic heating rate, and although
it does not correspond to an actual fire, it provides a standard
basis upon which the fire performance of structural elements
may be evaluated [20].

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3. 成员行为

充分的标度成员在六个不锈钢的专栏测试和

四条不锈钢射线被执行了。 所有材料是

等级1。4301. 四专栏测试和二射线测试

数字上被复制了。 参数研究进行了

调查各自的关键参量的重要性和

引起另外的结构不锈钢的火表现

数据[10]。

3.1. 试验过程为专栏

火测试在六等级1被执行了。4301不锈钢

专栏。 四个测试由钢建筑执行

学院(SCI)在长度3的专栏。4 m。 这四

成员，三是长方形空心部分(全部与

把1¨C3 焊接)形成的横断面分类被冷轧的二

渠道沿专栏的长度打翻对打翻，和

其他是我部分(以类4横断面)，被形成

从二冷轧了渠道焊接了紧接沿

专栏的长度。 在所有四个案件专栏的两个末端

是充分地固定和一个有效长度相等到0。5次

系统长度假设。 二剩余的专栏

测试由 le中心技术Industriel de la运载

建筑 M´etallique (CTICM)。 两个专栏是正方形

空心 (第一部分以类1¨C3横断面，其他

以类4 横断面)，以被别住的终端条件和

整体(和有效的)长度的3。99 m。 小怪癖

5毫米装货被申请了于两导致的CTICMcolumns

一种整体折的失败形式。 被测量的几何和钥匙

物质物产为被测试的部分在表6显示。

。 6个展示 150 ¡Á100 ¡Á6.0个RHS专栏在测试之前。

在所有测试，装载使用水力插座是应用的，和

装载通过允许保持恒定在测试中

扩展的专栏反对装载。 应用的装载和

对应的装载比率为每一六测试了专栏

在表7 显示。 装载比率被定义作为应用的装载

由室 temperatureminor轴折的抵抗划分

Nb， z， Rd (被计算根据prEN 1993-1-4 [19])，

运用了被测量的几何和材料物产

并且所有部份因素被采取了相等与团结。

气体温度在熔炉被控制达到

在EN 指定的标准temperature¨Ctime关系

1991-1-2 [13]和给由Eq。 (1). Eq关系。 (1)

经常被称为纤维素加热速率，和，虽然

它不对应于实际火，它提供标准

依据结构元素火表现

可以被评估 [20]。

成员行为

充分的标度成员在六个不锈钢的专栏测试和

四条不锈钢射线被执行了。 所有材料是

等级1。4301. 四专栏测试和二射线测试

数字上被复制了。 参数研究进行了

调查各自的关键参量的重要性和

引起另外的结构不锈钢的火表现

数据[10]。

3.1. 试验过程为专栏

火测试在六等级1被执行了。4301不锈钢

专栏。 四个测试由钢建筑执行

学院(SCI)在长度3的专栏。4 m。 这四

成员，三是长方形空心部分(全部与

把1¨C3 焊接)形成的横断面分类被冷轧的二

渠道沿专栏的长度打翻对打翻，和

其他是我部分(以类4横断面)，被形成

从二冷轧了渠道焊接了紧接沿

专栏的长度。 在所有四个案件专栏的两个末端

是充分地固定和一个有效长度相等到0。5次

系统长度假设。 二剩余的专栏

测试由 le中心技术Industriel de la运载

建筑 M´etallique (CTICM)。 两个专栏是正方形

空心 (第一部分以类1¨C3横断面，其他

以类4 横断面)，以被别住的终端条件和

整体(和有效的)长度的3。99 m。 小怪癖

5毫米装货被申请了于两导致的CTICMcolumns

一种整体折的失败形式。 被测量的几何和钥匙

物质物产为被测试的部分在表6显示。

。 6个展示 150 ¡Á100 ¡Á6.0个RHS专栏在测试之前。

在所有测试，装载使用水力插座是应用的，和

装载通过允许保持恒定在测试中

扩展的专栏反对装载。 应用的装载和

对应的装载比率为每一六测试了专栏

在表7 显示。 装载比率被定义作为应用的装载

由室 temperatureminor轴折的抵抗划分

Nb， z， Rd (被计算根据prEN 1993-1-4 [19])，

运用了被测量的几何和材料物产

并且所有部份因素被采取了相等与团结。

气体温度在熔炉被控制达到

在EN 指定的标准temperature¨Ctime关系

1991-1-2 [13]和给由Eq。 (1). Eq关系。 (1)

经常被称为纤维素加热速率，和，虽然

它不对应于实际火，它提供标准

依据结构元素火表现